石英管液位计LTS11-300-SC-MN-T41

石英管液位计LTS11-300-SC-MN-T41

石英管液位变送器通过旁通侧装或顶装与被测液体相通，在液位计外加装液位开关及液位变送器，将磁单元置于浮球内部或通过顶杆与浮球联接，磁单元随液位变化，使液位开关在对应整定点动作；同时，液位传感器在浮球的磁性单元作用下，输出4~20mA电流信号。

石英管液位计分为顶装式及侧装式。侧装式的磁单元放置于浮球内部 而顶装式磁单元通过顶杆

与浮球相连。当容器内介质液位发生变化时，浮E求将会随液位变化，通过石英管观察窗及刻度尺就可以准确读出当前液值。

当浮球     带  动磁单元随液位变化时，磁束单元由沿一系列磁感应模块组成的液位传感器运动，在磁束单元的作用下，液位传感器内的磁感应模块就会发生对应动作，从而输出变化的线性电阻信号，再经过变送器把电阻信号转换成标准信号输出。

1、部件扩充性好，易于更换

2、外配刻度尺，可以精确读取当前液位

3、专利技术结构，石英管强度高，伍德式密封，永不渗漏

4、透明石英管直观显示液位

5、液位信号仅与浮球有关，输出可靠，抗干扰能力强

6、浮球磁性单元采用永磁材料及专有组合技术，磁力集中在线平面上，控制更精确

 LTS11侧装式右英管液位计本体与测量介质通过容器底部回去通管连通，本体顶部开有引压孔以便与大气连通，使本体内介质液值与外部介质一致。适用于常压的工作环境，在本体底部通过连接螺纹与旁通管相连。润滑参数的确定由于轴伸贯流机组转速较低、轴系较长、负荷较大、轴系变形较大、轴颈周速较低(通常在3～5m/s)，轴承润滑设计的困难在于油楔效应差，油膜自身动压能力低。机组运转时的小油膜厚度小，启停机时油膜不易形成。

按有关资料介绍，轴颈周速小于10m/s，宜考虑采用动静压复合轴承，即在启动和停机过程中，当转速在额定转速的60％以下时，投入静压油，而正常运行时则依靠动压润滑。这样须在供油系统中提供静压供油管路，从而使管路复杂，装置的可靠性较差。

为此在润滑计算时注意了轴承结构参数对润滑参数的影响，如适当增大轴颈以增大轴颈周速，同时通过对轴承的一些基本参数如相对间隙ψ、单位比压p、周向偏心e、径向偏心β、长宽比1/b、填充系数k等的佳匹配.

采用合理的支撑结构，在许多机型上取消了静压油减载装置。现在已基本掌握了同类机型小油膜厚度的计算值与实际值之间的关系。当然，在有些机组的设计中，即使采取了必要的措施后，小油膜厚度的设计值仍达不到所需的安全倍数，则宜采用动静压复合轴承。

结构设计的注意事项 由于机组轴线长达10余米，轴承自重较常规卧式机组重许多，导致安装后轴承挠度较大，运行时轴承位置较静态时有显著变化。因此，轴承支撑位置、载荷、轴承的pv值选择及机组的封油、封水结构等应作为一个整体来重点统筹考虑。

水轮机导轴承采用具有球形支承面的外循环油润滑滑动轴承。轴承由轴瓦和轴承体两部分构成，分半结构。在轴承体外设有前后油盆，轴承体下部的球面，与轴承座的球面相互配合在一起。轴承座安装在导水机构内环的法兰上。

由于机组在不同的运行工况下，其主轴的挠度及旋转的偏心值不同，故该轴承在球面的作用下可以进行自调整，从而保证主轴轴颈与轴瓦的间隙，使机组运行安全可靠。考虑到导水机构等在重力作用下的变形、安装后轴承在转动部分作用下要下沉，设计时将其安装位置略微抬高，并可加垫片。同时将水轮机导轴承端盖与转轴的间隙在保证封水的情况下，作适当的放大处理。

轴瓦支座对其各工作面有较高的形位公差要求。考虑到该结构件主要承受挤压力，材料的选用考虑其抗压及吸振的能力。径向轴瓦采用球面支撑方式，以适用于轴系挠度大的要求。在有些机组中，如上坝电站，还采用了厚薄瓦结构，以方便检修。

推力瓦块与轴瓦支座间宜做到既能使瓦块摆动灵活，又要能限制其过度摆动，为此应注意推力瓦块与轴瓦支座周向、径向及背部间的配合关系并考虑较重推力瓦块自重对摆动的影响。推力盘工作表面粗糙度不宜小于0.8μm，对其平面度垂直度等形位公差有较高要求。推力盘通常采用与轴通过键联结的结构方式。键用于传递力矩，其大小宜按有关资料计算后选用，推力盘与轴宜采用小过盈的配合关系。

供油系统轴伸贯流机组的润滑冷却系统一般采用外循环结构，即发电机和水轮机轴承共用一个供油系统，集中供油；采用动静压复合轴承的供油系统中还设有一个静压油减载装置，在开停机过程中为轴承提供静压油。

低压油系统设计低压油系统由轴承高位油箱、轴承回油箱、轴承供油泵、油冷却器、液压操作阀和流量调节器等组成。润滑油的循环油路为轴承高位油箱→导轴承、推力轴承→回油箱→油泵→油冷却器→轴承高位油箱。轴承供油采用齿轮泵。

由油泵输出的润滑油通过滤油器、油冷却器后进入轴承高位油箱。高位油箱中的油经过液压操作阀分别经流量调节器后向各个轴供油。滤油器、油冷却器各设2只，并联方式布置。在设计时油冷却器其容量留有足够的余量，当一只油冷却器短时间退出使用时，机组仍可继续运行。

滤油器、油冷却器的进出边都设有闸阀，以便检修时使用。油冷却器的冷却水由技术供水提供。轴承的实际供油可通过流量调节器根据机组允许作调整。水导、发导和推力轴承的回油管设置在靠近回油箱处，设有3只挡板式流量信号器。该形式流量信号器可在润滑油未充满管径的情况下较精准地测出轴承流量，以保证轴承供油量。

高位轴承润滑油箱设计 高位轴承润滑油箱的容积应有足够的余量，在油泵停止供油后，保证机组能够安全运行。高位油箱多余部分的润滑油经过溢油管排油箱，溢流管的管径设计应等于进油管，以保证溢油顺畅。

从回油箱输入的油具有很高的压力，为防止油箱的油面涌浪现象，设计时可把油管一直伸到油箱底或直接从油箱底部进油等方式，确保油系统的稳定性。且油箱上设有油位信号器等自动化元件，以监测油箱的油位。

回油箱设计油箱容积的设计应满足高位轴承油箱、轴承油室、管路、正常运行放空后的容积之和。油箱上设有油位信号器、油混水信号器等自动化元件。回油箱上的液位信号器在其液位降至低点时发出报警信号。

电磁设计机座号的确定 转速低，极数多的电机一般希望有较大的铁芯外径，以便选用较多的定子槽数，这样将使发电机具有高而短的外形。由于卧轴安装，通过机座两侧脚板用螺栓紧固，在机组突然短路时，作用在机座顶部的力的力臂较长，将产生较大的力矩；

同时由于高而短的外形，将使发电机的强度和径向刚度变差。因定子机座对定子铁芯的限制，定子铁芯在自重、单边磁拉力、受热膨涨等因素的影响下而不能，将使铁芯冲片受压。若径向分力大于铁芯冲片的片间摩擦力.